冰雹冲击下塑料薄膜的损伤分析.pdf

第38卷 第17期 农 业 工 程 学 报 Vol 38 No 17 246 2022年 9月 Transactions of the Chinese Society of Agricultural Engineering Sept 2022 冰雹冲击下塑料薄膜的损伤分析 朱自强 赵洪志 蔡沅冶 曲 嘉 哈尔滨工程大学航天与建筑工程学院 哈尔滨 150001 摘 要 塑料薄膜的力学性能分析是薄膜结构设计的主要方向 该研究采用试验和数值模拟结合的方式分析了冰雹冲击下 塑料薄膜的破坏形式和损伤规律 并通过试验结果验证了数值模拟方法的有效性 通过数值模拟对冰雹在不同尺寸 不同 冲击角度下单次和二次冲击塑料薄膜进行了分析 此外对薄膜厚度和两层薄膜之间的间距的影响进行了分析 结果表明 1 0 12 mm厚度的塑料薄膜可抵挡直径10 mm以下的冰雹冲击 但冰雹尺寸在30 mm以上时 塑料薄膜因拉伸应力波的作 用而发生破坏 2 冰球二次冲击塑料薄膜时会造成应力波的叠加 导致薄膜加速破坏 3 在0 30 60 这3种冲击 角度下 冰球冲击角度为60 时造成薄膜的破坏面积最大 4 双层薄膜的破坏面积随薄膜之间的间距增大而增大 当双 层薄膜的间距控制在5 mm内可实现双层薄膜抗冰雹冲击效果优于厚度相同的单层薄膜 分析结果表明 改进薄膜结构 的抗拉强度是提高薄膜抗冰雹冲击能力的主要方向 该研究可为薄膜结构设计和薄膜损伤分析提供参考 关键词 力学性能 冲击试验 损伤分析 冰雹冲击 线性低密度聚乙烯 塑料薄膜 doi 10 11975 j issn 1002 6819 2022 17 027 中图分类号 O341 文献标志码 A 文章编号 1002 6819 2022 17 0246 08 朱自强 赵洪志 蔡沅冶 等 冰雹冲击下塑料薄膜的损伤分析 J 农业工程学报 2022 38 17 246 253 doi 10 11975 j issn 1002 6819 2022 17 027 http www tcsae org Zhu Ziqiang Zhao Hongzhi Cai Yuanye et al Damage analysis of plastic film under hail impact J Transactions of the Chinese Society of Agricultural Engineering Transactions of the CSAE 2022 38 17 246 253 in Chinese with English abstract doi 10 11975 j issn 1002 6819 2022 17 027 http www tcsae org 0 引 言 塑料薄膜因其高韧性 高透光性及耐腐蚀等优势成 为工业 农业和医疗等诸多领域使用的主要材料 同时 由于塑料薄膜的应用领域不同 塑料薄膜的力学性能 物理性能和化学性能成为薄膜结构设计的主要方向 1 4 针对塑料薄膜的力学性能 很多学者进行了分析 郭霞 等 5 对食品包装塑料薄膜进行了力学性能测试 指出塑料 薄膜的力学性能是最基本的性能 是影响塑料薄膜发展 的必然方向 由于塑料薄膜的应用领域范围广 对塑料 薄膜结构的设计不能满足全部工况要求 进而衍生出多 种型号的塑料薄膜 郭风等 6 采用落锤冲击的试验方法对 6种塑料薄膜进行了抗冲击性能测试 结果表明增塑剂 稳定剂 冲击改性剂可以改善塑料的抗冲击性能 农用塑料薄膜在提高农作物产量 有效利用国土资 源等方面有着重要的作用 在农业领域 塑料薄膜常常 受到自然灾害 台风 冰雹等 的影响 7 9 冰雹灾害不 仅会对于农作物和农业生产设施会造成严重的破坏 还 会破坏土壤环境 所以薄膜的抗冰雹冲击性能对于塑料 薄膜的结构设计有着重要的研究意义 冰雹冲击试验和 数值模拟方法在国内外均有文献报道 10 16 丁敏等 11 对 冰雹冲击温室玻璃进行了分析 给定了温室玻璃的抗冰 收稿日期 2022 06 28 修订日期 2022 08 08 基金项目 国家自然科学基金项目 11972007 作者简介 朱自强 研究方向为冲击动力学和多功能结构一体化方面 Email zhuziqiang 通信作者 曲嘉 博士 副教授 研究方向为强度理论 固体实验力学和 冲击动力学方面 Email qujia 雹设计的主要目标 张丽芬等 15 16 通过试验和数值模拟 对冰球的力学性能进行了详细分析 但由于塑料薄膜的 拉伸强度和延伸率的不确定性 17 对于冰雹冲击塑料薄 膜的试验和数值模拟鲜有文献报道 为分析塑料薄膜的抗冰雹冲击性能 通过万能实验 机 空气炮试验装置和ABAQUS有限元分析软件对冰雹 在不同尺寸 不同冲击角度下的单次和二次冲击以及薄 膜厚度和两层薄膜之间的间距的影响进行了分析 旨在 通过分析塑料薄膜的破坏形式和损伤规律 得到塑料薄 膜在抗冰雹冲击下的损伤机理和薄膜的设计方向 1 冰雹冲击塑料薄膜试验 1 1 试验材料 塑料薄膜选用线性低密度聚乙烯 Linear Low Density Polyethylene LLDPE 薄膜 为减小试件的 边界影响 试验件标定尺寸为300 mm 300 mm 厚度为 0 12 mm 参考标准ASTM F320 16 18 同时为准确得 到薄膜的撞击位置和破坏面积 对薄膜进行尺寸标注 标注网格尺寸为20 mm 20 mm 如图1所示 图1 线性低密度聚乙烯薄膜尺寸标注图 Fig 1 Linear Low Density Polyethylene LLDPE film dimension drawing 第17期 朱自强等 冰雹冲击下塑料薄膜的损伤分析 247 由于冰雹形状和成型过程的不确定性难以实现重复 性试验 参考GB T 27957 2011 冰雹等级 19 通过自 制模具制备直径为50 mm的圆冰球以模拟大尺寸冰雹冲 击塑料薄膜的情况 1 2 试验设备及方法 冲击试验在空气炮试验装置上进行 装置示意图如 图2所示 通过空气压缩机将空气压缩进气瓶 气瓶中 的高压气体通过管道推动冰球托和冰球加速 最后在管 道口冰球托与冰球分离 对塑料薄膜完成冰球的冲击加 载 此外为得到薄膜的变形形式 依靠高速摄像机 型 号 Memrecam ACS 3 帧率 3 000帧 s 对试验过程 进行记录 试验前通过多次准备试验将冰球撞击薄膜前的速度 控制在40 m s左右 共进行3组重复性试验 试验中的 初始速度和剩余速度均通过塑料薄膜前后的激光测速仪 取得 塑料薄膜的破坏面积由预先标注的网格近似得到 通过冰球的速度变化可得到冰球的能量变化 E 1 2 m V12 V22 1 式中E为冰球损失的能量 J m是直径为50 mm的冰球 质量 g V1为初始速度 m s V2为剩余速度 m s 图2 冰球冲击塑料薄膜试验装置示意图 Fig 2 Schematic diagram of test device for ice ball impacting plastic film 1 3 试验结果与分析 由试验得到的冰球速度 冰球能量和塑料薄膜的破 坏面积如表1所示 表1 冰球冲击塑料薄膜试验结果 Table 1 Test results of ice ball impact on plastic film 试验序 号 Test No 初始速度 Initial velocity V1 m s 1 剩余速度 Residual velocity V2 m s 1 破坏面积 Damaged area mm2 冰球损耗的能量 The energy lost of ice ball J 1 39 904 39 377 1 648 3 1 257 9 2 40 813 40 343 1 727 4 1 148 4 3 42 088 41 687 2 063 5 1 011 4 为准确得到塑料薄膜的破坏形式 通过高速相机记 录薄膜迎弹面和背弹面的破坏形式 如图3所示 通过 试验结果可发现 薄膜在受到冰球冲击时 薄膜整体 的拉伸波由接触点向边界处扩散 随着冰球的运动 接触部分率先发生塑性变形随后达到薄膜破坏强度发 生破坏 根据网格标注可发现 试验的薄膜破坏面积 略大于冰球的横截面积 同时破坏周围也发生了塑性 变形且边缘处产生些许裂纹 0 ms 7 5 ms 10 ms 12 5 ms 17 5 ms 22 5 ms a 塑料薄膜迎弹面的破坏形式 V1 39 904 m s 1 a Damage diagram of impact surface of plastic film V 1 39 904 m s 1 0 ms 7 5 ms 10 ms 12 5 ms 17 5 ms 22 5 ms b 塑料薄膜背弹面的破坏形式 V1 42 088 m s 1 b Diagram of the reverse side of plastic film impact V 1 42 088 m s 1 V 1 39 904 m s 1 V1 40 813 m s 1 V1 42 088 m s 1 c 塑料薄膜破坏图 c Plastic film damage diagram 图3 冰球冲击下塑料薄膜的破坏过程 Fig 3 Damage process of plastic film under ice ball impact 2 数值模拟 部分工况在试验中难以实现 为分析更复杂的工况 采用ABAQUS有限元分析软件对上述试验过程进行模拟 分析 对冰雹在不同尺寸 不同冲击角度下的单次和二 次冲击 以及薄膜厚度和两层薄膜之间的间距影响进行 分析 2 1 材料参数 由于本文主要对薄膜的破坏进行分析且根据试验结 果可发现 相比薄膜的强度 冰球可近似为刚体 因此 数值模拟部分仅赋予冰球密度 0 9 g cm3 以分析冰球的 能量变化 其中冰球密度为由试验制备的冰球获得 对 于LLDPE薄膜本文采用弹塑性本构模型通过柔性损伤模 拟薄膜破坏情况 LLDPE的密度为1 38 g cm3 泊松比为 0 47 弹性模量为6 MPa 由于薄膜的力学性能受到薄膜 的尺寸和内部结构的影响较大 即便同种型号的薄膜所 展现的力学性能均有一定的差异 故本研究中的泊松比 和弹性模量参考相关文献 21 22 设定 在数值模拟过程中需要输入薄膜塑性阶段的的应力 应变关系 故将LLDPE薄膜剪裁为100 mm 20 mm 0 12 mm的试样 通过万能实验机得到该材料的位移 载 荷曲线 通过式 2 及式 3 20 将位移 载荷曲线转化 为应力 应变曲线 图4 图4 线性低密度聚乙烯薄膜的应力 应变曲线 Fig 4 The stress strain curve of LLDPE film 农业工程学报 http www tcsae org 2022年 248 1F lA L 2 ln 1 lL 3 式中 为应力 MPa 为应变 F为试验载荷 N A 为薄膜的横截面积 mm2 l为薄膜的位移 mm L为 薄膜长度 200 mm 2 2 有限元模型 为准确模拟塑料薄膜的破坏过程 薄膜尺寸选用与试 验相同尺寸为300 mm 300 mm 0 12 mm并设定薄膜四周 为固定约束 模型整体采用六面体网格进行划分 为减少 计算时间薄膜网格尺寸为2 mm 2 mm 0 06 mm并且仅预 留冰球和薄膜距离为0 1 mm 冰雹速度和冰雹尺寸相关 尺寸越大冰雹速度越大 参考徐家骝等 23 对冰雹尺寸和速度的关系 确定不同尺 寸下的冰雹速度 本研究进行了4种不同尺寸的冰球冲 击塑料薄膜的分析 其中冰球形状为圆球形 直径分别为 5 10 30和50 mm 对应的速度为10 15 25和40 m s 冰雹灾害通常出现冰雹对塑料薄膜的多次冲击 本研究对 上述的4种尺寸的圆冰球进行了二次冲击模拟分析 同时 模拟冰球冲击角度对塑料薄膜的影响时 采用椭球形冰球 和圆冰球进行分析 其中椭球形冰球质量和D 30 mm的 圆冰球质量相同 所以速度均为25 m s 冲击角度为冰球 运动方向和薄膜表面法向方向的最小夹角 此外 自然界中的冰雹形状多样 除了规则的圆冰 雹还包括椭球或扁球形冰雹 24 本文在冰球体积相同的 情况下分析了椭球形冰球和不同冲击角度对薄膜破损情 况的影响 椭球形的冰球冲击分为两种情况 一种是椭 球形冰球尖端冲击塑料薄膜 设定为椭球1 另一种是 椭球形腹部先冲击塑料薄膜 设定为椭球2 圆冰球冲 击的有限元网格划分如图5所示 数值模拟的工况如表2 图5 有限元网格划分 Fig 5 Finite element mesh generation 表2 数值模拟的工况 Table 2 Conditions of numerical simulation 冰球形状 Shape of the ice ball 冰球尺寸 Size of the ice ball D mm 入射角度 Incident angle 圆球Round ice ball 5 0 圆球Round ice ball 10 0 圆球Round ice ball 30 0 30 60 圆球Round ice ball 50 0 a 60 椭球Ellipsoidal ice ball b c 10 0 30 60 注 a b c分别为椭球形冰球的长轴和两个短轴的长度 mm 椭球形冰球 尖端冲击塑料薄膜定义为椭球1 椭球形腹部先冲击塑料薄膜定义为椭球2 Note a b and c are the lengths of the major axis and the two minor axes of the ellipsoidal ice ball respectively mm The plastic film impacted by the ellipsoidal ice ball tip is defined as ellipsoid 1 The ellipsoidal abdomen first impacting plastic film is defined as ellipsoid 2 2 3 模型验证及误差分析 为验证有限元模拟方法的可靠性 以冰球尺寸为 D 50 mm 初始速度为40 m s时数值模拟得到的破坏形 式与试验得到的薄膜破坏形式进行对比 如图6所示 由于试验和数值模拟中冰球与薄膜的间距不同 取试验 中2 5 ms时刻和数值模拟中的0时刻作为初始时刻 此 时的冰球与塑料薄膜的间距相差较小 故取试验中12 5 17 5和22 5 ms三个时刻与数值模拟中10 15和20 ms 三个时刻的破坏形式进行对比 可以发现 在冰球尺寸 为50 mm冲击时 薄膜与冰球接触部分发生塑性变形 与试验过程得到的破坏形式相似 图6 数值模拟与试验破坏形式对比 Fig 6 Damage form comparison of numerical simulation and experiment 在数值模拟中可根据两种方式得到薄膜吸收的能 量 一种是通过冰球的动能损失 即计算冰球的速度变 化值 另一种是通过有限元软件直接提取薄膜的能量变 化值 即提取薄膜总内能的变化值 在冰球直径为50 mm 时数值模拟得到的两种能量值分别为1 287 1和1 26 J 两者误差仅为2 所以通过计算冰球的动能损失可代替 塑料薄膜的能量吸收结果 对试验和数值模拟得到的速度变化和破坏面积进行 误差分析 根据表1可知 在3次重复试验下 薄膜吸 收能量的平均值为1 139 2 J 相同工况下数值模拟得到的 薄膜吸收的能量为1 287 1 J 二者误差为11 造成误 差主要来源于对薄膜的边界条件和冰材料属性的理想化 第17期 朱自强等 冰雹冲击下塑料薄膜的损伤分析 249 分析 试验得到的破坏面积的平均值为1 813 067 mm2 在数值模拟中 对薄膜的网格划分中单元尺寸为2 mm 2 mm 根据破坏后的结果可得到破坏面积为 1 520 53 mm2 二者误差为16 13 该误差主要由于薄 膜材料延伸率的不确定性 相同工况下的薄膜变形量均 会产生一定的误差 根据以上分析可验证该方法可用于 模拟冰球冲击薄膜过程 3 仿真结果与分析 3 1 冰雹尺寸的影响 为分析冰雹尺寸大小对塑料薄膜损伤情况的影响规 律 对4种不同冰雹尺寸进行数值模拟 其中冰球形状 均为圆球形 冲击角度为0 得到4种工况下的破坏过 程如图7所示 图7 不同尺寸的冰球冲击塑料薄膜的破坏过程图 0 Fig 7 Damage process diagram of plastic film impacted by ice ball with different sizes 0 由于冰球尺寸的减小 冰球能量变低 进而对薄膜 造成的损伤变小 根据图中的应力变化可发现当冰球接 触到薄膜时 由接触点产生的拉伸波逐渐向边界处靠近 形成波纹状的应力波 通过图7a和图7b可发现 当薄膜 破坏后 薄膜内部应力得到释放造成薄膜破坏处发生振 荡并向边界处传递 反观图7c和图7d 虽然并未造成薄 膜出现大面积的损伤 但最先与冰球接触的薄膜处发生 了塑性变形 由于未达到薄膜的破坏极限 并未发生大 幅度的振动和变形 冰球碰撞后的速度如图8所示 其中10和5 mm由 于碰撞后发生了反弹 冰球能量完全被薄膜吸收故图中 10 mm和5 mm冰球剩余速度为0 虽然50 和30 mm的冰球同样造成薄膜的破坏但 30 mm的冰球在冲击塑料薄膜时 薄膜吸收的能量更高 分析原因可能由于塑料薄膜存在应变率效应 在变形足 够快时薄膜的变形阶段变短 导致吸收的能量减少 图8 不同尺寸的冰球剩余速度和薄膜吸收能量图 Fig 8 Residual velocity and film absorbed energy diagram of ice balls with different sizes 3 2 冰雹二次冲击的影响 冰雹灾害时塑料薄膜会受到大量的冰雹冲击 为揭 示薄膜受到非单次冲击时薄膜的破坏形式和能量吸收规 律 本研究中对薄膜受到冰球二次撞击的工况进行了分 析 通过不同尺寸下的圆冰球对薄膜的二次冲击进行分 析 薄膜的应力及破坏形式如图9所示 图9 不同尺寸冰球二次冲击塑料薄膜的破坏过程图 Fig 9 Damage process diagram of secondary impact on plastic film by ice ball with different sizes 农业工程学报 http www tcsae org 2022年 250 与单次冲击相同 50和30 mm的冰球均造成薄膜的 破坏 但前者在冰球的第二次冲击时形成了与第一次冲 击时薄膜破坏区域相连接部分的损伤 使得整体的破坏 面积变大 薄膜吸收的能量如图10所示 由于10和5 mm 冰球均未造成薄膜的破坏 故吸收的能量只计算速度到0 时薄膜的能量吸收 不考虑冰球反弹后的冲击问题 图10 不同尺寸的冰球两次碰撞薄膜吸收能量图 Fig 10 Film absorbed energy diagram of two collisions of ice balls with different sizes 根据两次冰球的能量吸收可发现 除30 mm冰球外 其他尺寸下均为第一次时薄膜的能量吸收较高 虽然 50 mm的冰球第二冲击时造成的破坏面积更大 但由于 第一次冲击时破坏边缘处薄膜已经出现了部分裂纹 所 以第二次冲击时薄膜吸收的能量较小 但30 mm的冰球 首次冲击时边缘处的薄膜还在塑性变形阶段 在第二次 冲击时薄膜边缘处的变形增大 但未达到破坏强度 导 致30 mm冰球第二次冲击时吸收的能量较高 二次冲击 时造成应力波的叠加 导致薄膜的加速破坏 在对类似 于冰球冲击工况的薄膜结构设计上 应主要考虑提高薄 膜的抗拉强度 3 3 冰雹冲击角度的影响 为分析不同形状的冰雹在不同冲击角度下对薄膜的 损伤影响 通过模拟圆球形 椭球1和椭球2在冲击角 度为0 30 和60 的工况对破坏形式和冰球的剩余速度 进行分析 得到应力及破坏形式并截取中间部分 如图 11所示 3 种冰球随着冲击角度的增大对薄膜造成的破坏面 积均大于垂直入射造成的破坏面积 对比图11b中3种 角度对薄膜造成的破坏可发现 在冲击角度为60 时薄膜 出现了撕裂的破坏形式 破坏长度远大于椭球1的横截 面积 图11c中冲击角度为30 时虽出现了横向的撕裂破 坏 但整体的破坏方式还是沿着冰球的运动方向 根据 图中的应力及破坏形式可发现 冰球的形状和冲击角度 对于薄膜的损伤程度有着重要的影响 冰球的剩余速度如图12所示 对比3种冰球的剩余 速度可发现 随着冰球的冲击角度的增大 冰球的剩余 速度逐渐减小 虽冰球造成的破坏面积较大但剩余能量 的减小有益于保护农用大棚内的农作物 此外 在对类 似于冰球冲击工况的薄膜结构设计上 可对薄膜受冲击 的角度进行进一步设计分析 图11 不同冲击角度的冰球在21 ms时冲击塑料薄膜的破坏形式 Fig 11 Damage forms of ice ball impacting plastic film at 21 ms with different impact angles 图12 不同冲击角度下的冰球的剩余速度 Fig 12 Residual velocity of ice ball under different impact angles 4 多层薄膜和等厚薄膜的抗冰雹冲击效果对比 塑料薄膜在受到冰球冲击时会发生大幅度变形 当 约束塑料薄膜的变形时 可能会减小塑料薄膜的破坏面 积 提高薄膜的抗冲击能力 但约束薄膜变形量 即薄 膜间的距离 的大小是重要的影响因素之一 依据以上 分析 采用冰球形状为椭球形 椭球1 冲击角度为60 且冲击速度为10 m s的载荷条件 进行了两层薄膜间距h 分别为0 5 10 20 30 mm的模拟 单层薄膜厚度t 为0 12 mm 此外为对比间距为0时的双层薄膜与厚度 为0 24 mm的单层薄膜之间的抗冲击能力 采用冰球形 状为椭球形 椭球1 冲击角度为60 且冲击速度为10 m s 的载荷条件 进行了厚度为0 24 mm的单层薄膜的模拟 得到应力及破坏形式如图13所示 第17期 朱自强等 冰雹冲击下塑料薄膜的损伤分析 251 由图13可发现 在所有结果中第二层薄膜均未发生 破坏 但第一层薄膜的破坏面积随着间距的增大而增大 此外 对比图13a和图13f 即使薄膜总厚度相同 但两 层薄膜并未发生破坏 根据图13a和图13f中的切面图可 发现 两层薄膜在受到冰球冲击时上下薄膜发生分离 由于两层薄膜之间的变形量不同 上下两层薄膜相互作 用达到对冰球能量吸收的作用 而单层薄膜由于变形的 连续仅通过薄膜自身的变形对能量的吸收 此外对于间 距较小的情况 间距为0 5 mm 薄膜均未发生破坏 注 h为双层薄膜间的距离 mm t为单层薄膜厚度 mm 切面图为红色虚 线的上半部分 图中红色圆圈内为薄膜发生破坏的位置 Note h is the distance between the double layer films and t is the thickness of the single layer films The section shows the top half of the dashed red line The red circle in the figure shows the position where the film is damaged 图13 不同间隔的双层薄膜和单层薄膜的应力及破坏形式 Fig 13 Deformation diagram of bilayer and monolayer films at different intervals 根据以上分析可知 在不改变薄膜材料和薄膜厚度 的情况下 增加薄膜层数达到对农作物的防护 但铺设 多层薄膜时 两层之间的间距要小于5 mm 5 结 论 本文采用试验和数值模拟相结合的方法对冰球冲击 下低密度聚乙烯薄膜的损伤情况进行了分析 得到以下 结论 1 通过试验验证了数值模拟方法可实现对薄膜在冰 球冲击下的损伤分析 为分析薄膜的抗冰雹冲击性能提 供参考方法 2 0 12 mm厚度的塑料薄膜可抵挡直径10 mm以下 的冰雹冲击 但冰雹尺寸在30 mm以上时 塑料薄膜因拉 伸应力波的作用导致薄膜发生破坏 同时根据冰球二次冲 击塑料薄膜的研究结果表明 二次冲击会造成应力波的叠 加 导致薄膜的加速破坏 在对类似于冰球冲击工况的薄 膜结构设计上 应主要考虑提高薄膜的抗拉强度 3 冰球冲击角度越大造成薄膜的破坏面积越大 目 前研究的3种冲击角度下 冰球冲击角度为60 时造成薄 膜破坏面积最大 薄膜吸收的能量最高 针对薄膜使用 坏境 可对薄膜受冲击的角度进行进一步的设计分析 4 双层薄膜的破坏面积随薄膜之间间距的增大而增 大 当双层薄膜的间距控制在5 mm内可实现双层薄膜抗 冰雹冲击效果优于厚度相同下的单层薄膜 塑料薄膜材料的抗拉强度 延伸率和破坏形式等受 薄膜尺寸的影响较大 即便同型号的薄膜在重复性试验 时所展现的力学性能均有一定程度上的差异 本文中通 过试验验证了数值模拟方法的准确性 但在一般工程条 件下薄膜的损伤和数值模拟方法值得进一步探讨 参 考 文 献 1 宋美丽 谷宇 聚乙烯薄膜的性能及应用综述 J 合成材 料老化与应用 2018 47 3 115 118 124 Song Meili Gu Yu Brief introduction of properties and applications of polyethylene film J Synthetic Materials Aging and Application 2018 47 3 115 118 124 in Chinese with English abstract 2 郝文静 周伟芳 塑料薄膜拉伸力学性能检测能力现状与 分析 J 塑料包装 2017 27 6 55 57 Hao Wenjing Zhou Weifang Current situation and analysis of 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